采用双侧壁导洞法通过断层破碎带液体泵任丘食品五金产品清理设备Rra

P0—围岩初始应力；

PI—坑道周边的径向支护阻力；

c—围岩粘聚力；

φ—围岩内摩擦角。 (2)式中：E—围岩变形系数；

u—泊松比。

由(1)、(2)式所知，在其它条件一定的情况下，Ur随着r减小而减小。

隧道施工中须采用一定的支护手段控制围岩的壁面位移。减小坑道开挖半径，可有效减小壁面位移。双侧壁导洞施工法，具备围岩开挖半径小，临空面积小，初期支护施避免污物进入伺服阀设迅速，围岩面能及时形成闭合环，围岩变形位移便于控制等优点。故在施工该段隧道时采用双侧壁导洞法施工。3 施工设计及因此可以使轴承及各精密部份常常保持清洁和良好的工作条件下检算 3.1 开挖及支护设计

考虑拱顶下沉量及围岩壁面位移，拟定毛洞开挖尺寸高10.5 m，跨度12.5 m，将毛洞分为4块开挖，开挖后及时进行初期支护，如图1所示。施工顺序如下：

图1 双侧壁导洞断面(单位：cm) 开挖左导洞→施设左导洞初次支护→开挖右导洞→施设右导洞初次支护→开挖上部核心土→建造拱部初次支护→开挖下台阶→封闭仰拱。

左、右导洞的外侧墙及隧道拱部的初次支护，采用注浆锚杆、挂、格栅钢架及喷射混凝土支护。锚杆长度3.5 m，间距1 m×1 m；格栅截面尺寸12 cm×12 cm；锚杆、格栅主筋分别采用25和22螺纹钢筋；格栅间距1 m；挂每片按面积1.5 m×1.0 m制作，格尺寸20 cm×20 cm；喷射混凝也可比较材料的韧性热变形维卡测定仪土为C20级，厚度为15 cm。

导洞靠隧道中线侧墙的初次支护，采用格栅喷射混凝土，格栅截面尺寸为10 cm×10 cm，间距1 m，喷射混凝土厚度12 cm。 1.2 检算

该断层处于Ⅱ类围岩地段，参照《铁路隧数字仪表道锚喷构筑法技术规范》(TBJ 10892)和Ⅱ类围岩计算指标的下限值对各分块围岩初次支护后壁面位移值进行检算，取γ=20 kN/m3，c=0.025 Mpa，φ=25°，E=0.04×104 Mpa，u=0.35。

3.2.1 导洞检算<双螺杆/p>

因内外侧墙支护不同，按内墙检算。R值取洞高与洞宽平均值的一半，即r=2.5 m。施设12 cm喷射混凝土及格栅等提供支护阻力为0.515 Mpa，不计围岩所提供支护阻力，根据(1)、(2)式计算得，塑性半径R=5.2 m，围岩壁面变形位移Ur=4.5 cm，满足壁面位移值＜7 cm的施工要求。

3.2.2 上拱部检算

拱形直墙或曲墙洞室柔性支护结构的破坏形态与圆形洞室基本相似，上拱部的支护结构拱脚支 承在两导洞顶部，未形成洞室，在检算时，取拱高3.8 m作为开挖半径计算拱顶位移，计算值可能偏小，可作为现场施工时参考。经计算，各部分支护结构提供的支护阻力为1.43 Mpa。根据(1)、(2)式计算得R=4.12 m，Ur=1.9 cm，而拱部施工要求的拱顶位移＜15 cm，所以满足施工需要。实际施工中由于开挖至支护需一段时间，加上上拱部实际未封闭而按圆形结构考虑，故位移可能大于1.9 cm。

3.2.3 检算全断面隧道

开挖下台阶后，及时对仰拱进行封闭，拆除左、右导洞的内侧支护，整个隧道半径r取隧道毛洞高宽平均值的1/2，即r=5.7 m，各部分支护结构所提供的总支护阻力为0.382 Mpa，此时围岩塑性区半径R=9.53 m，壁面位